Если же входная и водобойная части потока имеют трапецоидаль-
ную форму 
поперечного сечения, 
причем 
ширипа 
по дну входной
части меньше ширины по дну водобойной части (рис. !-97), то мож-
но рассматривать водобойную часть как 
прямоу-
гольную 
н 
принимать:
6. = Б' -- 0,8лй 
Н -- 0,1 Миа 
(Ш—188)
тде л! — 
от 
педии 
входной части.
Прн движении потока по быстротоку Л. опре-
ляют 
при 
расчете 
лотка быстротока
$ 3. ОПР.ДЕЛЕНИЕ РАССТОЯНИЯ ДО СЖАТОГО
н 
СЕЧЕЧИЯ ‘пал
\
== 
В зависимости от вида сооружения 
—н усло-
\і 
вий протекания через него вбды — расстояние до
сжатого 
сечения 
определяют 
по формулам.
ё& 
: 
Водослив практического профиля (рис. !!—92)
ВНЕсНЕ 
нн = * —- 1,65у НУЕ 0,ЗЭНО). 
(Ш|--189)
Водослив с широким порогом (рис. 
! -95)
Гтаз = 1,64/ Н,(Р 
+ 0,ЗАИ,) 
(11-190)
Истечение из-под щита на водосливе (рис. !—-90, Ш1—93)
Гпгя== Йш —- 2у НЫ(Р 
+ 0, З)- 
(1-191)
Мстечение из-под щита в лоток (рис. 
11—91)
( -192)
& 4. РАСЧЕТНЫЙ РАСХОД ПРИ РАСЧЕТАХ СОПРЯЖЕНИЯ БЬЕФОВ
Сооружения на ирригационной 
сети 
работают 
при 
переменном
расходе от Оми 
до Омак. Это создает различные условия при соп-
ряжении бьефов, Расчет сопряжения 
бьефов гидросооружений дол-
жен производиться для расхода, при котором требуется наибольшие
длина крепления, размеры водобойных колодцев и других устройств
по гашению энергии. Этот расход называется расчетным — 
©.
Проф. Ф. И 
Пикалов локазывает, что расчетный расход соответ-
ствует наибольшей разности # 
— йб -
Расчетный расход при сопряжении бьефов для прямоугольного
перепада с высотой стенки падения р — 5 м. шириной & = 10 м, при
коэффициенте расхода М = т д = 16 и 
0.95 с Омакс = 50 м%/сек
определяют следующим — образом. 
Отводящий 
канал 
имеет 
уклон
В = 
0,0005, л = 0,09225, т = 1.0. 
10 м.
Для него связь @ = /(/‹ ). полученная по линейке В Ф. Пояркова,
лана на графике рис. |!—98.
Подсчет й” — йс 
для © = 50 м`сек,
2
Э= (% = ?5‘ = 5 м% сек/м, Н, = (_'7‚/* Ш
1.366 м
т = 5Н 214 = 714 м, 
э=*
по табл. !—34, находят й