68
тавшегося в работе, ‘вследствие понижения давления в общем
трубопроводе. Рабочая точка у него смещается на характерис-
тике @ — Н в сторону увеличения подачн. Как установлено
рядом исследований /2,3/, центробежный агрегат при этом
резко ухудшает своя показатели. Тек, по данным МИСИ вм.В.В.
Куйбышева, при работе насоса с подачей, в 1,4-Т,45 раза.
превышающей оптимальную, он попадает во второй кавитацион-
ный режим. В этом случае образование и "схлопывание" кави- )
теционных зон сопровождается знаяительными пульсациями дав-
ления и вибрецией всего основного оборудования станции.
Для уточнения; физического состояния агрегата при пере-
ходных процессах и разработки способов борьбы с Возникнове-
нием нежелетельных режемов пря частичном отключении насосов)
в САНИИРИ к.т.н. В.Н. Машковым разработана методика и про-:
ведены расчетн на ЭВМ для случаев, когда гидравлический
удар не оказывает заметного вяияния на переходный процесс.
Однако эти расчеты проведились без учета гидравлического
удара.
'Нами предпринята. попытка выполнить расчеты © ПоМощью
дифференциального уравнения гидравлического удара /4/ ®
уравнения движения ротора агрегата /5/. Диацазон расчета.
Сделано это на том основании, что уже в этом диапазоне до‹
таточно точно можно выявить наибольшее понижение давления в
трубопроводе /&/, а следоватёльно, и нВихудиий режим ост:
шегося в работе насоса. Кроме того, для разработки спосо!
защиты насосов от кавитеционннх режимов необходимо знать
время движения жидкости через отключенный агрегат в насос-
ном неправленки, а оно, как правило, всегде меньше времени
вращения ротора в насосном режиме /4/.
Преобразование дифференцкальных уравнений гидравличес-.
" кого удара
д 
_ д9
т
и неразрывности 
потока упругой жидкости
э -б
‹
(2)
6е
приводит к так называемни уравнениям Аллиеви
и-% - # -0 ,
уу гуо= @й) ›
Ин * уа - уе = $ (бнтбо) ‚
у - дввление жидкости в рассматриваемом сечении
напорного трубопровода;
@ - скорость распространения ударной волны;
#/ - скорость движения жидкости в трубопроводе.
Для того чтобы пользоваться уравнениямк гидравлического
“удера, необходимо знать закон изменения скорооти движения
жидкости в трубопроводе. Внявить его можно путем решения 
°
дифференциельного уравнения механического переходного про-
цщесса (уравнение Царка-Горева) /5/.
() % +д5) В - му— (иек мь) , 
©
тде 7‚„7/1‚ ЧЭп- моменты инерцик двигателя, насоса и присое--
диненных масс жидкости;
Мд — вращающий момент двигателя;
М, - тидравлический момент взаимодействия ротора:
насоса и потока Воды;
М, - момент трения в опорах агрегата.
Величину гидравлического момента насоса можно определить,
‘воспользовавшись четнрехквадрантными характеристиками насоса.
Теким образом, для проведения расчетов необходимо иметь для
отключенных агрегатов 
четырехквадрантные характериотики, а
для оставшихся в работе достаточно рабочей характеристики.
Напор в водоводе определяется решением уравнения неуста-
ковквшегося двкжения несжимаемой жидкости
Н=Не+ВиЖВа*Ви ,
(3)
тде
(5)
тде — Н, Н- - действующий и геометрический напорн;
ВмуЙ - потери напора в местных сопротивлениях и по
длине; 
3
Й - инерционная составляющея напора, определяемая
по зависжмости 
,