28
от прогиба. В сиду сказанного можно сделать вывод о целесообра:
ности применения полых винтов. Правильность такого решения 
поду
тверждают предварительные теоретические расчети. Полые конструк
ции, снижая металлоемкость ВИНТОВ, делают сечение более уст,
вым к сжимающим нагрузкам, о чем свидетельствует анализ 
резу:
татов расчетов (табл.2), выполненных по формуле приведенной
кости, представленной в виде:
эё
а9Ё,
тде 
% 
— кооффициент‚характеризующий условия закрепления
цов винта, равен 0,7; # - расчетная 
длина виыта, см; 
& 
—
ус инерцин тела винта, см.
В приводенной формуле величины ) 
# 
# 
имеют одинаковые
значения как для сплощных, так и для полых винтов, переменной
является радиус инерции ‹ 
‚ эначение которого воецело зависит
первом случае от виутреннего дивметра резьбы:
„е
во втором случае - от внутреннего джамотра резьбы и от диаметра
полости:
8 
„ее на
тде а, - вкутренний диаметр резьбы; @, - дивметр полооти 
ВИН:
та 
!
Отношение радяусов инерции сплошных и полых ВИНТОВ 
МОЖНО
представить в видо неравенотва 
@ <УаФ 42 
› © помощью 
к
торого устанавливаем, что &,< ё, 
+ Отсюда: значение ё, в ф0
муле приведенной гибкости численно уменьшит А ‚ благодаря чему`
повысится устойчувость стержня на сжатио.
На стенде выполнена экоцеримонтальная проверка сделанных
выводов. С этой целью на нем было установлено специальное уст)
ство для испытания стержней сжимающими усилиями (рис.3).
Учитывая, что высота стенда позволяет испытывать стеркни
длиной до 1500 мм, экопериментальная проверка на гибкость уко)
ченных винтов тех днаметров, которке приняты в тяповых проектах,
невозможна из-за ограниченной грузоподъемности стенда. Мод‹
вание габаритов существующих винтов требует большого количества.
сплопных и полых образцов различных диаметров, что такжо связан