Обе, требуемая и действительная, величины Н,, изменяются в зависимости от режима
работы насоса.
Однако при пользовании рассмотренного способа определения бескавитационного
режима работы насосов возникает ряд практических трудностей, наибольшую из которых
представляет определение требуемой минимальной величины кавитационного запаса Н,,
тп.
Для определения Н,, пп авторы рекомендуют формулу:
а)2 
2
Н „пп = т + —,
28 
28
где у’ о - средняя абсолютная скорость при входе потока в колесо насоса;
у’; — средняя относительная скорость при поступлении потока на лопасти;
т и лп 
- опытные коэффициенты, характеризующие возрастание соответственно
абсолютной скорости потока по сравнению с его средней скоростью при входе в колесо и
относительной скорости по сравнению с ее средним значением:
т = 1,0-1,2 и п = 0,3 — 0,4.
Для определения режимов работы насосов, характеризуемых наличием угла атаки
при поступлении потока на лопасти колеса, удовлетворительного способа расчета
минимально 
допустимого 
значения 
Н,, 
иип 
в 
настоящее 
время 
не 
существует.
Следовательно, для получения требуемой величины кавитационного запаса при частичных
подачах 
насоса 
и 
подачах, 
превышающих 
подачу режима 
с 
максимальным КПД,
необходимо проведение специальных испытаний. Основной трудностью при такого рода
испытаниях, особенно проводимых в производственных условиях, является наблюдения за
кавитацией, позволяющие точно фиксировать момент ее возникновения. О появлении
кавитации судят по изменению энергетических характеристик гидромашины. Обычно
началом кавитации считают снижение напора или КПД насоса на 2 % по сравнению с их
величинами, соответствующими бескавитационной работе.
Авторы в 2004-2005 гг. проводили исследования, изменений уровней шума и
вибрации при изменении режима работы, характерного для большинства центробежных
насосов. 
Минимальные 
уровниэтих 
параметров 
лежат 
в 
области, 
близкой 
к
максимальному КПД. При режимах, отличных от оптимального, уровни шума и вибраций
повышаются [2, 3].
Следует также отметить, что определение требуемой минимальной величины
кавитационного запаса Н,, т!п, необходимой для нахождения оптимальных, с точки
зрения уменьшения кавитационной эрозии, режимов работы насосов, может быть еще
более 
затруднено, 
если 
в 
процессе 
эксплуатации 
насоса 
наряду 
с 
изменением
гидродинамических характеристик потока происходит изменение физико-химических
свойств и температуры перекачиваемой жидкости.
ЛИТЕРАТУРА:
1. Маможонов М., Уралов Б. Причины снижения водоподачи насосных агрегатов
оросительных систем // Сельское хозяйство Узбекистана. — 2005. - No1. — С. 27-29.
2. Гловацкий О.Я., Талипов Ш. Новые методы динамического контроля насосного
агрегата крупных насосных станций // Труды САНИИРИ. Т. 2. Современные проблемы
управления водными ресурсами. — Ташкент, 2003. - С. 24-31.
3. Эргашев Р.Р., Маможонов М. Механизм гидроабразивного износа рабочих
деталей насоса // Сб. науч. тр. магистров ТИИМ. — Ташкент, 2005. — С. 225-227.
-183-