В декабре 2012 г. переносной расходомер располагался на индивидуальных трубопроводах,
и проверялась индивидуальная подача насосов (см. табл., режимы 1-3).
При обработке результатов и расчёте параметров подача принималась непосредственно по
показаниям расходомера.
Регистрация показаний на каждом режиме производилась дважды в течение 5 мин с
интервалом между замерами 2 с по интегральной схеме, то есть каждое измерение представляло
собой среднюю величину по восьми, следующим друг за другом, замерам. Полученные данные
подвергались _ дисперсионному 
анализу 
(предельной 
погрешностью 
считается 
удвоенное
среднеквадратичное значение отклонения), после чего средний по двум сериям результат
принимался за расчётную подачу насоса.
Для насоса, снабжённого манометрами на входе и выходе, развиваемый напор определялся
по формуле
Н=0,102*(Р„о - Р) /р + 0,0827*О’/а° + 7а
где: Н — полный напор насоса, м; Р„г и Р‚„з — давление по манометру на входе и выходе из
насоса, Па; р — плотность перекачиваемой воды, кг/м° (при концентрации взвешенных частиц до
2,5 кг/м° вода считается чистой; О — подача насоса, м`/с; а4 = 1,4 м — внутренний диаметр
всасывающего трубопровода в сечении измерения давления, м; Ут = 0,0 м — разность отметок оси
манометров, м.
При замерах расхода на групповом водоводе (см. табл., режимы 4-7) давление и подача
насосов принимались равными среднему значению по группе.
Кавитация в новом насосе возникает по следующим причинам: отличие режимов работы
насоса от номинального, особенно когда усиливается влияние вихреобразования; флуктуация
скоростей и пульсации давления потока; ошибки при проектировании, в том числе при пересчёте
кавитационного запаса с испытанной модели; использование недостаточно стойких материалов и
др. Основной режимной причиной кавитации является эксплуатация насосов при пониженных
уровнях воды нижнего бьефа и неблагоприятных гидравлических условиях подвода воды из
аванкамеры.
Проверка достаточности полного напора на входе в насос производится путём сравнения
фактического (АБ) и допускаемого значения кавитационного запаса (Ароол).
Условие отсутствия кавитации в насосе обеспечивается при ЛЬ > ЛИоол
Полный абсолютный напор на всасывании насоса за вычетом напора, соответствующего
давлению пара, отнесённый к плоскости оси рабочего колеса ЛЬ (МРУНА), для фактической схемы
проводимых испытаний определяется по формуле
АЬ = 0,102*(Р„1 + Р;-Р„) / р+ 0,0827*О’/а' + Л,
где Р„ — давление воды на входе в насос, Па; Р; - барометрическое давление на высоте
установки насосов, Па; Р, — давление насыщенного водяного пара на входе в насос,
Па; 7„ — разность отметок оси манометра т 
и оси рабочего колеса насоса, м.
Расчёт 
выполняется 
для 
условий 
насоса 
No5 
(см.табл., 
режим 3), 
который 
имел
максимальную подачу и минимальный уровень воды нижнего бьефа.
За уровень воды в нижнем бьефе принимается уровень воды в открытой сифонной камере,
где происходит разрыв напорного потока и воронка во всасывающей линий.
Превышение имеющегося ЛЬ над АВ„ составляет 14,35 — 10,2 = 4,15 м, то есть условия для
появления кавитации во время испытаний отсутствовали.
Подобный расчёт для наиболее неблагоприятного режима: минимальный уровень воды в
сифонной камере 364,0 — 0,24 = 363,76 м (потери напора в сифоне) и максимальная подача насоса
5,23 м’/с (по расчёту корпорации «Кибо‘а»), уменьшает подавляющее кавитацию превышение ЛЬ
до 0,98 м.
Практически кавитация наступает раньше, однако имеет локальный характер и не влияет
на характеристику насоса.
Для снижения кавитационных явлений в насосах большое значение имеет поддержание
высоких уровней воды в подводящем канале [1].
Во время обследования водослив работал на перелив глубиной 10 см, поддерживая уровни
воды у водоприёмника НС на 9 см выше проектного максимально допустимого уровня.