обобщение практического опыта в аналогичных отраслях. Решение проблемы надежности
требует 
совместной 
работы 
механиков, 
гидротехников, 
экономистов, 
математиков,
специалистов по теории надежности и системному анализу.
В работах САНИИРИ и ТИИМ о подобии сопротивлений при движении жидкости в
проточной части насоса позволило аналитически определить гидравлические потери в
рабочем колесе и отводе. Однако в этой модели не учитывается влияние ресурса на
изменение 
гидравлических 
параметров. 
Кроме 
того, 
в 
модели 
не 
учитывается
вероятностный 
характер 
изменения 
геометрических 
параметров 
и 
шероховатости
поверхностей 
проточной 
части 
насоса 
от 
времени 
испытаний, 
что 
не 
позволяет
использовать статистические методы прогнозирования его технического состояния [1,2].
Изменения 
напора 
насоса 
под 
воздействием 
гидроабразивного 
износа 
и
кавитационной эрозии его элементов в процессе эксплуатации можно представить в виде
произведения энергетических параметров
НО = Нж(0). поб() 1 к) по(), 
()
где:
Нт(0) 
- теоретический напор колеса в функции от /, м;
7 об () 
- объемный КПД насоса в функции от 5;
7 к (1), п о() — - КПД колеса и отвода в функции от /.
Теоретический напор рабочего колеса зависит от угловой скорости рабочего колеса,
гидравлических 
и 
геометрических 
параметров, 
которые 
изменяются 
от 
времени,
испытаний.
Изменение геометрических параметров в процессе эксплуатации происходит под
воздействием внешних условий гидроабразивной среды, её минерализации и температуры,
высоты всасывания и нагнетания, вибраций и т. д. Различное сочетание указанных
факторов приводит к рассеиванию гидравлических параметров.
Объемный КПД насоса определяется по формуле
д
ов (е) =1- -— 
— 
(2)
9(7)
где:
О 
- номинальная подача насоса, МЗ/С;
3
9Я(1) 
- зависимость изменения утечек в щелевом уплотнении от времени ‚ м’/с.
Для расчета КПД колеса и отвода использованы выражения
7& () = 1 - 41(1 
(3)
70() =1-А2()/Н() 
(4)
где А/(0) и А›(1) - коэффициенты, характеризующие изменение геометрических
параметров колеса у корпуса, спирального от времени испытаний.
После необходимых преобразований получим
Н’(О-А)(0-Н(О+Ао(ЭА(0 = 0 
(5)
Уравнение (5) характеризует изменение напора насоса от времени в результате
износа геометрических параметров под воздействием гидроабразивной среды и кавитации.
ПОК&З&ТСЛИ 
динамики 
ГСОМСТРИЧ@СКИХ 
ПараМСТРОВ 
насоса 
и 
Вер0ЯТНОСТНЫе
характеристики 
ИХ 
распределений 
определяются 
ПО 
результатам 
ЭКСПЛУ&ТаЦИОННЫХ
наблюдений 
или 
стендовых 
ИСПЫТаНИЙ. 
ДЛЯ 
ЭТОГО 
ИСПОЛЬЗУЮТ 
известные 
методы
математической статистики. С помощью динамической модели функционирования насоса
ПУТСМ статистического Моделирования ПОЛУЧ&ЮТ СОВОКУПНОСТЬ реализаций изменения
- 124 -