145
где 
в» - средняя чирина верхнего бъефе;
© — - бытовой уклон дна реки;
% 
- средний продольный уклон поверхности гряды
звнесения, при 
& =1;
Яыр, - высота фронта гриды, определяемая по формуле:
; 
ди*
б 
‚ 
©)
где 
й, 
—- величина напора;
4Я = Й,- # - величина подпора;
& — - глубина воды в бытовом русле,
Анализ результатов сопоставления натурных данных с расцет-.
ными формулами указанных авторов поэволил рекомендовать формулу
$., Мухамедженова (Т) для выподнения проектных расчетов. Ис-
пользование формулы (1) для пражтических расчетов Позволит оп-.
тимизировать время прододжительности промыва и сократить неэф-
фективный сброс оросительной воды в нижний бъеф, обоснованно
назначить сроки промыва наносов из верхнего бъефа гидроузла.
При известном объеме отложений наносов / 
, подлежащем смы-
ву, опФимальное время промыва наносов из верхнего бъефа опреде-
ляется преобразованием формулы (1):
(10)
Исходные данные.
Низконапорный водозаборный узел, построенный в предгорной
зоне, средневзвешенный уклон дна русла реки 
© = 0,03. Средне-
суточный расход реки за период отлокения наносов @, 
= 20 ж°/с.
Руслоформирующий расход Фр 
" 67,4 м° /с. Средняя глубина в
русле реки / = 0,767 м, нормальный эксплуатационный напор
плотины И, = 3,6 м, ширина водосбросных отверстий &у= 16 м,
средняя пирина верхнего бъефа В» 
= 25 м. Средневзвешенный див-
метр русловых отложений @уи= 0,232 м, средневзвешенный диаметр
влекомых наносов Фо»= 0,042 м. Длительность межпромывного пе--
риода 7' = 48 час 45 мин. Промыв неносов из верхнего бъефа про-