гэ
потоков воды. Затем вычислялись приведенные расходы и по.
ним подбирались диаметры линий, Сопоставление полученных
дизметров с найденными на предчдущем этапе расчета (табл.Г)
показело полное совпадение их значений»
Это дело возмояность в дальнейших исследованиях отказать-
ся от вторичного решения системы уравнений типа (4). Но при
этом пришлось ка первом отапе расчета так распределить коэф-
фициентн Х 
‚ чтобы по линиям с большей протяхенностью ®
пропускной способностью были направлены и большие значения @.
По полученным в результате гидравлического расчета поте--
рям напора определен напор насоской станции величиной
70,7 м (0,71 МПа) ‚
Анологичные расчеты проведены и для схемы с тремя заколъ-
цованиыми отводами (рис, 1, в). Для этого потребовалось ре-
шить систему из 10 уравнекий, В результате внсшней увязки
сети напор насосной станции определился в размере 65,5 м
(0,655 кПа) »
Во всех схемах сети диаметрн отводов, работающих во вторую
очередь, принимались равными дивметрам, рассчитанным на най-
более неблагоприятный случай.
Полученные параметры гидравлического комплекса (диаметры
труб и напор насосной станции) следует проанализировать ©
целью выбора оптимальной схомы водораспределительной сети»
Для этого необходимо по кекдому типу сети вычислить приведен-
ные затраты (К+ иТ ). Расчет приведенных затрат приводится
в табл. 3. Минимольное эначение их, Как это видно из табл.3,
соответс?вует третьей схеме сети, которую и следует считать
оптималъной ‚
Таким образом, в закрытых оросительных сетях © моханичес-
кой подачей воды кольцевание отводов обеспечивает не Только
повышенную надекность сети, но и экономическую эффективность.
Априорно можно предположить, что колъцевание, включая в ра-
боту большое число отводов и уменьшая скорости потока в Тру-
бех, 
способствует существенкому, по сравнению с тупиковой
сетъю, сникению гидравлических ударов, создаваемых при рабо-
те — водоразборной арматуры,