62
875 м с коэффициентои звстройки 0,5 = на 455 м ниже вто-
рой, четвертая - длиной 1000 м с коэффициентом застройки
0,6 - на 475 м ниже третьей, пятая - длиной 1125 м с.ко-.
эффициентом застройки 0,67 — на 560 и нихе четвертой, и»
наконец, шестая длиной 1125 м с коэффициентои застройки
0,67 - на 600 м ниже пятой. Шпоры были размещены парал-
‘лельно между собой под углом к набегаюцему -потоку. Сте-
пень 
застройки переменная и назначелась по методу рас-
чета И.Я.Орлова. Длину шпор и расстояние между ними бра-
ли с таким расчетом, чтобы оставшаяся пирина русла при
больном расходе примерно равнялась зарегулированной
устойчивой ширине русла реки, Система из пести шнор сте-`
свяла русло и обеспечила отклонение потока влево, к го-
лове канала Ташсака, Скорость за системой уменьшилась до
ее неразмывающей величины (табл.2) 
»
Четвертая серия опытов была посвящена формирова=
нию русла с установлением системы сквозных и глухих ппор,
чтобы сравнить величины размыва при большом погонном рас-
ходе воды, Длина шпор и их компоновка оставались такими
же, как в третъей серии, Часть опытов проводилась без по-
дачи наносов, русло реки было стеонено с левой стороны
так, чтобы пирина зарегулированного русла в районе шпор.
1, П, Ш была около 600 м (рис.4). В результате погонный
расход в пределах зарегулированного русла у головы шло--
ы П увеличился до 10 м%/сек, Сначала изучели размыв у
шпор, когда все’они работали как сквозные, а затем в слу-
чае, когда три из пести были глухими, Эти шпоры полностью
обеспечивают отклонение потока влево, к голове канала
Тепсака, При этом глубина размыва у головы глухой шпоры П
получилась около 23 м, а при условии работы сквозной шпо-
ры = около 11 м (табл,3). При наличии двихущихся наносов
-(насыщение 0,4 г/л) глубина размыва у шпор уменьшилась: 
и
доститела от’& до 8,5 метровь