тде 
о- коэффициент расхода системы;
@ - плоцадь поперечного сечения трубопровода;
й - действующий перепад бъефов,
Подставляя это выражение расхода в формулу Р-%
“ар
подучии 
/""‚%'!'Ч:Щ- 
(2)
а*
ж 
®тар ^ 
®
Если шцп'/п-... ‚ то выражение (3) можно
написать в виде
=кд,
‘5
тде /чдуторуиау 
"(0Л5? - коэфуициент пропорцкональности,
Noпд (4) видно, что действующий перепад
прямо пропорционален / и с узеличением числа секций
тасителя-растекателя возрастает так хо, как параметр / ‚
Другими словами, есля одна секция позволяла получить
удовлетворительные условия сопряжения бъефов, положим, при
де! 
'вующем перепаде 2, 
‚ то гаситель-растекатель, со-
ставленный из двух таких секций, п\пяцяи‘пщш“
такке же условия сопряжения ухе при 
& 2* & 
-ьа
трехсекционный пснвп-рвоимшъ = прия -&ц}
четырехсокционный - при 
& ж^ *2, =16 
& и стод.
Семо собой рцлпмп. что для кеждого иа этих
случаев кольцевые длафрагмы в торцах "цилиндров" должны
иметь разные размеры, подбираемые экспериментальным путем.
Лабораторные опыты, проделанные с одно- и двухоеж-
ционным гасителом, подтвердили всо сделанные предположе-.
ния, Онл носколько уточнили необходямую глубяну для полу-
чения удовлетворительных условий сопряжения нижнего бъефа,
которая при двухсекционном гасителе-растекателе оказалась
кемного болъьшей, чем при односекционной, Ёсля при односек-
+ ционном, позволяющем пропускать через модель сооружения ©
трубой @ =6,0 см максимальный расход 
— @ =2,8 л/сек, была
185