Методика определения кубиковой ( ) 
и призменной
С Д„р) прочности бетона в кернах описана ранее /5/. За-
висимости & ={ (%— ) были построены по изложенной
выше методике для 35 Образцов-кернов. В качестве примера:
приводятся результаты испытания керна К-130 (рис.3).Под= ,
счет продольных деформаций этого керна на калдой ступени
нагружения-разгружения приведен в табл.Т, а подсчет уп-
Рругой части продольной деформации - в табл,2, По аналогич-
ным графикам,построенным для каждого керна, вычислялся на-
чальный модуль упругости Ё „ Результаты определения 
на-
чального модуля упругости бетона скомпонованы в зависимо--
сти от марки бетона кернов (табл.$).
Средние значения модуля упругости сравнены © нор-
мативными, приведенными в СНиП П-В 1-62 (рис.4).
Таким образом, фактический начальный модуль упру-
тости бетона, твердеющего в условиях сухого и харкого кли-
мата, определенный по описанной выше методике, для бетона
марки "300" ниже нормативного на 95000 иг/сиг‚ марки "400" —
на 85000 кг/сиг и марки "500" - на 85000 кг/иг. или на
22+30%. Полученные аначения модуля упругости сравнены с
его значениями, определенными ранее путем нагружения
ступенями около 0,1 части от разрушающей нагрузки, 
© вы-
держками на ступени от 5 до ТО мин /5/ (табл.4).
Сравнение показывает, что величина начального мо-
дуля упругости, определенная при циклично-стуленчатом на
тружении, на [0+15% киже, чем при ступенчатом нагружении
для образцов, имеющих одинаковую марку бетона, В качестве.
примёра приводятся результаты испытаний двух кернов ‹к-го
й К-150), имеющих одинаковую прочность (А =3590 кг/си )
(рис.5), Керн К-20 испытан. при ступенчатом) керн К-150 =
при циклично-ступенчатом приложении нагрузки, Пластичес- 
_
кие деформации, /1/ (6 ) керна К-130 при напряжениях более
0,7 Р„‚ в 1,5-2 раза выше, чем у керна К-20, а упругие.
135