* 
отсутствие 
вспомогательных 
механизмов 
и 
устройств, 
(маслохозяйство,
компрессорные установки, сервомоторы и т.п.), что повышает надежность;
* минимальные затраты на обслуживание;
* 
отсутствие необходимости создания инфраструктуры вокруг ГЭС (авто- и
железные дороги, поселки строителей и эксплуатационников и т.п.);
* отсутствие необходимости выбора створа плотины, т.е. возможность монтажа в
любом удобном месте, мобильность;
* отсутствие угрозы затопления здания станции за отсутствием такового;
* отсутствие угрозы разрушения плотины за отсутствием таковой;
* удельная мощность в 5-10 раз выше, чем у традиционных свободно-поточных
ГЭС;
* возможность работы в широком диапазоне скоростей потока, начиная от 0,3 м/с,
при 
которых традиционные 
свободно-поточные 
гидротурбины 
работать 
не 
могут.
Следовательно, более полно используются гидроэнергетические ресурсы;
* децентрализация выработки энергии. Уменьшение концентрации генерирующих
мощностей в одном локальном месте, что при аварии выводит из строя значительную
часть энергогенерации. (Чернобыльская АЭС-1986 г. Саяно-Шушенская ГЭС-2009 г., АЭС
«Фукусима-1»- 2011 г.).
В 
настоящее 
время 
разработчиками 
совместно 
с 
ОАО 
«БМКБ-Агромаш»
рассматривается возможность проведения прикладных исследований по проектированию
микроГЭС на основе гидротурбин с использованием этого гидродинамического эффекта.
Будет 
изготовлен 
опытный 
образец 
турбины. 
Кроме 
того, 
актуален 
и 
вопрос
фундаментальных 
исследований 
эффекта, 
его 
научного 
обоснования 
и 
детальных
рекомендаций по его применению для нужд энергетики и сельского хозяйства.
Целью экспериментальных исследований рабочего процесса гидротурбин следует
считать разработку метода расчета универсальной характеристики гидротурбины нужных
параметров.
Универсальная характеристика турбины отражает взаимосвязь параметров (ОТ, пТ,
,а 0, *), характеризующих работу турбины в целом, но не раскрывает сущности
рабочего процесса— взаимосвязи геометрических и кинематических параметров турбины с
гидравлическими 
потерями 
в 
различных 
элементах 
ее 
проточной 
части. 
Расчет
универсальной характеристики сводится к расчету момента на рабочей решетке и общих
гидравлических потерь в турбине во всех режимных точках ее работы.
При всем многообразии геометрических форм турбин уже первая часть этой общей
задачи представляется невыполнимой без установления для рабочих решеток единой
кинематической 
связи, 
которая 
позволяла 
бы 
определять 
момент 
на 
решетке 
в
зависимости от характеристики подводимого потока и угловой скорости ® решетки.
Уравнение — кинематической — связи — выведено 
— для — идеальной — жидкости
Д.А. Войташевским [2]. Вывод последнего уравнения, говоря словами его автора, «не
содержит явных ограничений по пространственности, отрывности, вихреобразованию,
вязкостТИ и Т.п.».
Однако это уравнение содержит ряд косвенных ограничений, таких, как, например,
отсутствие обратного влияния отсасывающей трубы на рабочую решетку и рабочей
решетки 
на 
направляющую 
с 
точки 
зрения 
сохранения 
кинематического 
подобия
«суммарных» параметров течения и др. Поэтому «пределы применимости уравнения с
постоянными параметрами к различным классам решеток и потоков можно установить
только экспериментальным путем».
После решения этой задачи определение моментных характеристик турбины
сводится к расчету трех суммарных параметров: ® , “ и ^ 
[2].
Второй задачей экспериментальных исследований рабочего процесса считаем
сравнение расчетных параметров ]С, й И ^ С ДСЙСТВИТ@ЛЬНЬ1МИ‚ с цделью достижения
-301-