5„ =28., 
(
Где: $ р 
-транспортирующая способность потока;
ы 
ер 
-средняя мутность потока по вертикали 1-ой фракции
5'і—ср — Бі | 20 _И/ГіНО 1-е * 
(2)
Аі
_ =5 
7-| Р 1 а+ 0,20у 
: 
(3)
ор 
' 
91 
(0,35) 
4^ -у?
|+ -—
44,4-у?
1
А, = 0.02 
т
‚ (035) 4, -, 
4)
44,4-у”
[/ — 2 — і 
(5)
” 
о@ 
(В, +5,)Н,
Где: \/; — -гидравлическая крупность 1-ой фракции;
З; 
-концентрация частиц 1-ой фракции в донных отложениях
Уср 
-средняя скорость потока;
@ 
-диаметр частиц 1-ой фракции;
У 
-коэффициент кинематической вязкости;
р; 
- плотность частиц 1-ой фракции;
р 
-плотность воды;
Ь 
-ширина дна большого основания трапеции;
В› 
-ширина по верху большого основания трапеции;
Существующий 
однокамерный 
отстойник 
представляет 
собой 
расширенную
отстойную камеру (рис. 1).
Взвесенесущий 
поток 
«х», 
Ппоступая 
в 
однокамерную 
отстойную 
камеру,
выполненную расширенной в плане, движется по нему в направлении к отводящему
каналу 3 (рис. 1).
Система уравнений (1-5) предназначена для расчета транзитной зоны отстойника.
Расширенный в плане отстойник, у которого расширение происходит не от начала дна
подводящего канала, имеет нетранзитные зоны «а» и «б» (рис. 1), где осаждаются все
фракции наносов, так как в этих зонах скорость потока уср-0. В результате этого в
застойной зоне осаждаются наносы, которые могут транспортироваться в оросительную
сеть, что увеличивает объемы очистных работ.
В предлагаемом отстойнике расширение дна и верха отстойной камеры производят
от начала дна подводящего канала (рис. 2), застойные зоны «а» и «б» отсутствует, поэтому
формулы расчета транспортирующей способности потока можно 
использовать 
для
полного сечения отстойной камеры.
Максимальный угол расширения «а» принимается равным углу растекания потока
за траверсной дамбой, и равен а < 7,5 град.[2].
Максимальный угол сужения В принимается из условия протекания потока у глухой
шпоры и равен [}<45 град. [1].
-221-