Полученное выражение (2) свицетельствует о том, что в большинстве случаев нагруэка на анкер не равна сумме предварительного напряжения и внешней сялы, а зависят от упругах свойств анкера и бетона (скалы), П‹ газатель жесткости 9 в формуле (2) является функ- цией модуля деформации Е, поперечной площади элемента и длины анкера. Задавая различные значения параметров, влияющих на величину @ › определим по формуле (2) усилие в предва- рительно напряжечном ачкере при действии на заанкерован- ное сооружение внешней нагрузки, Для наглядности и упрощения зададум во всех с ‘учаях одинаковое сечение анкера — Ё =200 см”, угол распределе-- ния “активной” зоны непряжений @ =45 и величину предва- рительного натяжения, равную внешней нагрузке В ® ГПримем модуль деформации бетона и скалы Е‘ = 20,50, 100 и 200 тыс. жг/см”, модуль деформацки ан Е = 2000 тыс. к=/см и длану анкеров (высота соору ‹е-- п#яефі: анкерующей частью основания) ба = 1,3,5,10,15 и 20м, Результаты расчетов приведены на рис, 1а. Анализ графика показывает, что при невысоких значе- ниях модуля деформации бетона (скалы) и небольшой длине анкеров повышение нагрузки на предварительно напряженный авкер достигает 40% величины предварительного : зтяжения (при условни равечства внешней нагруэка Р силе предва- рительного натяжения Р‹‚). Однако лля апкеров длиной более 5 м величиной сложе-- ния внешаей нагрузки с предварительным вапряжением анке- ра, ввиду незначительности ее ( <; 2%), можно пренебре- тать независимо от модуля деформации бетона и скального основения. Из изложенного следует, что применение предваритель- но непряженных анкеров, в особенности при ях большой дли- не и высоком модуле деформации бетона тела плотины и скального грунта основания, не может явиться причиной раз- рушения анкера при воздействии на сооружение внешних на- грузок, одной из которых является сейсмическая сяла. Предварятельное напряжение енкеров создает в соору-- жений ссопряженное состояние, противоположлое тому, кото-. рое вызчвает внешняя нагруЗка, что является положительным - 88 -