Коэффициенты Ми скорости ф для водослива с широким порогом выби-
рают по таблице 4
°
Примоусольний тероховатий порог ‚ . соеоо 
1,38 
0.
РОЫ 
ла 
о 
ава 
о;9
Порог с Эакрутаенным входным ребрём` 
° 
11217 
1:55 
о,
Хоропо округленный пходной пОров 
. оо 
т 
е 
чаа 
0
Донный слнь (порог отсулстнует) 
. оо орО 
о : 
170 
1.0
Дая подослива © тонкой стенкой кооффициенты расхода т выбирают
ло таблице 4—4.
Затопленное истечение в регуляторах на каналах наблюдается преиму-
щественно на водосливах с широким порогом. Для подпорных регуляторов
и для регулятороп-водопыпусков (через которые отводится вода з более
круппых каналов) расход через затопленный водослив е широким порогом
(рис. 4—32) находят из следующего уравнения:
@ = еирьй Эв (Но
тде в— коэффициент бокового сжатия;
® — коэффициент скорости, выбираемый по таблице 4—3;
А — глубина поды на пороге, равная йд— Р (рис. 
4—39);
5 — ширина_водослива.
Для коэффициента бокового сжатия при затопленном истечении через
водослив © широким порогом аначения обычно принимают те 
же, что и дая
случая 
свободного 
`источения,
т. ©. по формуле (4—4).
Однако такое решение нель-
ая считать правильным; 
вели-
чины 
© и ё зависят не только!
от ширины пролета В, глубины
воды: над порогом водослива Я
и форм бычков ли устоев а, но
также и 
от скорости течения;
Рис. 4—32, Затопленный водосяив 
© широким — если в формуле (4—4) влияние
‘порогом. 
скорости_неявно, эмпирически
учитывается (величиной ), то
дая затопленного истечения при одной 
м той же величине И могут быть
различные скорости (они зависят еще м от /).
`Надо полагать, что вследетвие меньших скоростей течения при заФоп-
левном истеченни, чем при снободном, потери на сжатие будут менышими
и при сохранении структуры формулы (4—%) в иес надо будет виести для
случая затоплепного истечения поправку:
«5
Табаица 
46
5 | 
1.0 
] 
20 
=
е 
1 
88 
Н
5 
64а 
| 
6в 
О
86