Интенсивность опорной реакции в зависимости от угла В выглядит сле-
дующим образом [3]:
З.Ф 
(соз В — сов а) -еов В
@ одоВаназрне 
ат витово) о
при а = 45°
сова = вш а == 0,70711
и
др = — 24е 
ОР — 
ОННЕ :695Р 
— 7,41853.д- (соз В — 0707 
11) -сов В.
Выразим интенсивность опорной реакции @ в зависимости от угла @:
В = 180° —0,
соз 
В — сов (180 — @) — — сов0;
следовательно,
4в = 741853 
-д- (— соз 0 —0,70711) (— сов@) =
= 7,41853 
. 4. (соз*@ -- 0,70711 -сов @).
Для определения лишних неизвестных Х, и Х; составим канонические
‘уравнения
Х,гби + А = 0,
Х.-б + Аз, = 0
(вследствие переноса неизвестных в упругий центр побочные переме-
щения ёуг и ёэу равны нулю).
При этом достаточно рассмотреть одну 
половину трубы относи-
тельно вертикальной плоскости. Исследуем левую половину, условно
считая ее заделанной в точке А (рис. 2). Расчет произведем отдельно
на каждый вид нагрузки и на действие опорных давлений.
За внешние нагрузки условно принимаем равномерно распределен-
ную интенсивностью @ 
опорную реакцию интенсивностью до, 
и неиз-
;естн]ьйе Х, и Х, а за опорные реакции условной 
расчетной схемы —
ли 
Мл-
Уравнения изгибающих моментов от каждой внешней силы состав-
ляем раздельно для верхней и нижней половины трубы.
1. От равномерно распределенной нагрузки @ при О< © < %
ВЕ а‹іг-;іпв›з
— «в
- 5112@, 
@
а при —;—<6<п—
М, 
=
— 4:В*. [‹х›в[@—ъю)—%]: —41?'›(5...8—›—%‹) 
Г
2. От опорной реакции 
фв, 
(рис. 2), изгибающий момент 
в сечении
стенки трубы, расположенном под углом © от верхней точки ее
е
Мее = — 
| дв,:45-К-ып 
(@ — @)) = —
78