(настный случай а° = 90°) формула 
В. Б. Дульнева дает очень хоро-
‘шую сходимость (не более 2,5%).
‘Формулу, рекомендованную 
В. Б. Дульневым для 
сегментных
затворов и затворов © наклонными подотнищами, мы попытались рас-
ь 
пространить 
на 
затворы 
©
: 
илавнообтекаемыми — очер-
& 
таниями нижней части 
0об-
тливки, что, однако, не увен-
чалось’ успехом. Угол @° не:
может для_наших случаев
характёризовать всю_форму
аю- 
‘очертания общивки, Напри-
мер, для очертания 
по о-
ружности 
к 
о 
элянису
] 
а° =0?, а_ значения 
в для
—- 
‘определенного 
лу 
различ-
ные.
.а 
8. Наши _ исследования
различных очертаний 
ниж-
ней_части общивки затвора
подтверждают _ параболиче-
° 
скую форму. кривой_зависи-
мости. проф. В, А. Швумяна
о 
(найденной им для плоского
затвора_ 
н 
козырька по ок-
ружности 
© & ==0,4 @ах 
В
л-,
виде в = /(_т: ‚ где
22 
00 
04
И—
@
Рис. 7. Кривые 
& = /(—‚г. 
но выражается 
не _ одной
кривой (например, рис. 60),
а семейством кривых (соот-
— о4н, 2
оАУИ 
леты
ветующих эченим #)
Это_приводит к` 
тому, что
расчетные формулы проф. В. А. Шаумяна (72) 
н (99) для `определе-
мия расхода воды, приводимого в его работе 
|\], дают большие по-
грешности и неприменимы при условиях бодыших затоплений нижнего!
бъефа затвора (особенно при больших открытиях)..
9 Коэффициент вергикального сжатия потока ® 
= / (-9 # .
для исследованных очертаний обшивок затвора (рис. 7) не зависнт:
от бокового _ сжатия. 
(-у = 1 -- 0,695 ) и выражастся _ линейными эм-
пирическими зависимостями (кроме плоского затвора) при лу==0,05--0,7
(© точностью + 2% от ОПЫТНЫХ)
а) по окружности с В; и по зллипсу © %—0.5
В >02 Н 
0; 
()
6) по_параболе с %...0.5 -=10 н & =04 Н