этом в качестве соответствующего критерия принимался <коэффициенг ‘уменьшения» ^‘и тде й” — вторая сопряженная глубина гидравлического прыжка для ‚ — цилиндрического носка, й'— то же при наличии рассеивающих носков. Величина коэффициента уменьшения (#) устанавливалась нами в зависимости от удельного расхода (9), напора (7,), отношения тол- щины струи на носке (#,) к радиусу кривизны (Ж)!. Указанные пара- метры изменялись в следующих пределах: д — %6 -+- 1005 емё/сек; Т, = 36 -- 115 ем; Ег== 7,0 - 200; о ! тду — 0,05-- 0,80. Всего проведено 47 опытов. Вторая сопряженная глубина (/:;") при наличии рассенвающих носков определялась по среднему показанию пьезометров, выведенных через дно и стенки гидравлического потока, Результаты обработки экспериментальных данных, устанавливаю- щих связь между величиной коэффициента Ё, отношением ‚% и чис- лом Фруда (Ет), представлены на рис. З. Как видно из рис. 3, значение коэффициента & может достигать 1,65 для ‘случая „%‘ 0,05. С увеличением толщины струи на носке (при данном радиусе А%) оно уменьшается, доходя до 1,13 при ло „—":0‚30. Установлено, что при значении ;, равном 4-5, эффект от применения рассматриваемого гасителя энергии (при данном типе сопряжения бъефов) значительно снижается (величина Ё при указан- ных данных получается равной 1,0). В связи с этим можно рекомен- довать принимать при расчетах отношение т <0,30. ©) График на рис. 3 является расчетным, служащим для определе- ния второй сопряженной глубины гидравлического прыжка при нали- чии рассеивающих носков. В опытах нами измерялась также дальность отлета струй (рис. 1). Соответствующие экспернментальные данные в отношении этой вели- чины представлены в таблице, где обозначения / и / показаны на рис. 1, а через Г, обозначена длина отлета несоударенной струи. В этой же таблице для сравнения приводится длина отлета струй для тладкого цилиндрического носка, определенная по одной из сущест- з Эксперименты проведены при постоянной высоте уступа плотины и под одним углом схода струи с носка (г = 259), 130