Определим глубину размыва у вертикальной стенки при величи-
нах: о = 30°, т = , грунт— мелкий песок, ), = 0,35 м/сек.
Для определения предельной неразмывающей скорости течения у
дна зададимся предварительно толщиной струн у дна / == 20 м. Имеем
0,35:20'® — 095 м/сек,
, 
Е
— 
ВЕВОНЕ 
ВБ,
" озутто ( 1 
)
Н = 5,1-8,5 = 43,3 м.
Проверим толщину струи у дна при размыве по уравиению
К
й,
= 
ле — ВЕВ 
— о03 90 м.
Глубина размыва 
оказалась значительно большей, чем в преды-
дущем случае, что объясняет большие размывы и разрущения бере-
гов, вызываемые косым направлением потоков в нижнем бьефе соо-
ружений при неправильной эксплуатации. Поэтому береговые крепле-
ния в начале нижнего бъефа нуждаются в защите дна от размыва, и
следует избегать возможности косого направления 
потока в такнх
случаях, добиваясь 
различными 
мерами уменьшения угла встречи.
Следует отметить, однако, что такие тяжелые условия могут иметь
место в самом начале нижнего бьефа, сразу за сооружением. В связи
с размывом ложа удельное содержание наносов в потоке быстро на-
растает, 
величина 
неразмывающей 
скорости 
у дна соответственно
увели)чится\ а глубина размыва уменьшится (этот случай рассмотрен
ниже).
9) Нижний 
бьеф ниже 
начального створа, наносы поступают в
поток в результате размыва ложа и могут поступать частью из верх-
него бъефа. В литературе описаны методы расчета общего размыва
нижнего бьефа [3, 9], пользуясь которыми можно определить удель-
ное содержание и’ 
расход наносов в каждом створе во времени. Ко-
личество наносов в потоке может увеличиться и за счет поступления
с верхнего бъефа.
Неразмывающая 
скорость для струи у дна ©; определится под-
бором по расходу наносов из уравнения
СВ 
6)
Для облегчения расчетов выясним отношение количества наносов,
транспортируемых 
потоком, 
к 
количеству, 
соответствующему - его
полной транспортирующей способности:
9е * 
оо — @.
24