то есть глубина размыва почти в полтора раза больше, чем по фор-
муле (5). Объяснить это можно тем, что вывод формулы [2] сделан:
практически для условия размыва дна чистой водой.
По формуле И. А. Ярославцева [4, стр. 217] мы получим
2302 4Е
23 
(1,8-
@ УГрле 
е
Напомним, что эта формула выведена её автором для определе-
ния глубины воронки 
размыва 
у опор мостов; в ЭэТой СВЯЗИ МоЖНО
считать полученный результат приемлемым.
2) Оголовок продольного крепления с наклонной стенкой, @ — 90°,
т = 3,0. Имеем
С=1+
= 40 м.
(8—1) —
о21 + 
@,
Н = 2,95:5,8 = 171 м.
3) Рядовая стенка, « — 80°, т — 0. Тогда
с=14 
5
(1,8 —1) = 3,0,
о,2ут--0
Н =3,0:5,8 = 17,4 м.
4) Рядовой откос, а = 30°, т — З,
0,5
02Е @,6:3)
Н=1,97:5,8 = П4 м.
Глубина 10—12 м, по данным наблюдений, встречается на отдель-
ных, трудно размываемых участках берега. Определим для последне-
го случая глубину размыва по формуле И. А. Бузунова:
Получаем
(О 
(1,8 — 1) = 1,97,
и= 30 тр 6605058 
— 6) - 924
Расхождение в данном случае получилось менее существенным. По:
формуле И. А. Ярославцева получим
(1,8:2,8}-0,27 _ 4
9,81 уТ-- 
я
В данном случае глубина размыва 
получилась нереальной: она
меньше наибольшей глубины потока в бытовых условиях,
2. Режимы подпора в верхнем бьефе плотины. Здесь может.
быть одно из трех состояний (или периодов).
1) Средняя скорость течения не превышает размывающих значе-
ний для материала ложа, то есть
©< %%,
тде Фо— предельная неразмывающая 
скорость для данного грунта.
В этом случае возможность размыва исключается.
9) Средняя скорость течения больше предельной неразмывающей,
но происходит заиление верхнего бьефа, так как поток несет наносы.
в количестве, 
превышающем 
его транспортирующую способность,
22