в
нне / = 0,38 ©? ли 
#, = 7,5 о. Влияние угла подхода потока К дамбе
а учитывается выражением /сов @.
Для кривых при @ = 80° и а == 50° расчетная формула примет вид
а
й, = 3,75 — ==.
® 
д уУсова
на
Для кривой з = 70? влияние угла учнтывается выражением у/со5 ;
о2
соответственно / = 3,75 —
@у сова
Указанная зависимость получена для производства расчета глубины
размыва на исследуемом участке р. Ангрена, где крупность отложений
имела средний диаметр 0;05 м, а напорный откос дамбы / == 2
При помощи приведенной выше формулы решается частная задача,
Обобщенная формула должна быть в виде
к
& (соз а)*
н
ае 
0
л = К
или 
А
. 
л
й = ^ аее 
3
тде, сс
К и К, — коэффициенты пропорциональности (для ‘ исследуемого
участка К7=0,05, а я = 
-- );
й, 
— глубина размыва, 
измеряемая от уровня среднего дна;
Фо— донная скорость потока.
Однако в потоках с большими скоростями и сравнительно незна-
чительными глубинами, например на реках предгорных участков, дон-
ные скорости по величине мало отличаются от средних, поэтому при
пользовании формулами (1) н (1/) без большой погрешности можно:
принимать среднюю скорость.
Для полноты решения и пользования обобщенной формулой необ-
ходимо продолжить исследования при других значениях заложения
откосов (т) и крупности наносов (,
На той же модели изучалось действие некоторых тилов креплений:
подошвы откоса. Проектом предусматривалось крепление тюфяками
из габионов размером 2,0х1,0х0,5 м (рис. 4а) и наброской крупного.
рваного камня (рис. 46).
/&
Рис. 4. Типы крепления низа откоса.
Свал потока, как и в предыдущих опытах, создавался при углах
подхода @ = 30, 50 и 
70°, а ширина подводящего лотка 
менялась в
зависимости от пропускаемого расхода: 
при @ = 100 м“/сек — 6=28 м;
при @ = 900 м°/сек — В = 35 м и при @ = 400 м“/сек — 6 == 44 мм в пере-
счете на натуру.
54