Следовательно
во=6,46.10-*.
Безразмерную ординату кривой распределения состава наносов (1)
при входе в отстойник можно представить в виде
с =015 
-б е-(0я
ОПРЕДЕЛЕНИЕ СРЕДНЕЙ ГИДРАВЛИЧЕСКОЙ КРУПНОСТИ
СОСТАВА НАНОСОВ
$ 27. Средняя гидравлическая крупность состава наносов @ — мо-
жет определяться двумя способами: по кривым 
распределения 
($ 28)
или по фракциям ($ 29).
$ 28. При анализе наносов с разделением на четыре фракции оп-
ределение производится по кривым распределения
9 
()
находится из рис. 2 путем проектирования точки пересечения сред-
ней пунктирной кривой с кривой, соответствующей © =0,67, на верх-
нюю ось абецисс. 
При этом получаем 19 %,, 
равный 
2,06. 
Следова-
нельно, 
Фо=П4_и @о=0,01-107°-114=1,14-107° мсек,
Величины %% и % можно определить также 
непосредственно 
по
табл. 1, взяв в строке, соответствующей ©=0,67, данные 
из 
верти-
кальных граф: 3-й—п,=6,46-107° и 7-й — Фо==114.
Величина @, 
необходима 
для 
определения 
длины 
отстойника и
степени осветления потока в нем.
$ 29. При анализе наносов с разделением не менее чем на шесть
фракций средняя гидравлическая крупность состава наносов @ 
опре-
деляется по формуле
т
— 
®®
= 
крк
®)
Е
тде ру— процентное содержание фракции в составе наносов;
@, — средняя гидравлическая крупность рассматриваемой фракции
(м/сек), определяемая по формуле А. Н. Гостунского
@ 
—Н
@, = Н 
©)
здесь @, 
н <Фа 
— минимальное и 
максимальное значения 
гидравли-
ческой крупности рассматриваемой фракции.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАГРУЗКИ ПОТОКА НАНОСАМИ
$ 30. Нагрузка потока * (кг/м%сек) определяется по формуле
брхо, 
(10)
При_+,==2,74 и {==1,0 & составляет 0,635; при %==2,65 и {==1,0 8 рав-
но 0,623.
$ 31. Для обеспечения незаиляемости защищаемого отстойникоМ
канала необходимо, чтобы нагрузка потока наносами No=! 
выхо-
Х
*4 
8 
19