сбладающей нанбольшей гибкостью. Всякое утолщение бетонной об-
лицовки влечет за собой резкое увеличение ее жесткости. Более пра-
вильно добиваться повышения прочности и трещинсустойчивости об-
лицовки за счет принятия высоких марок бетона или создания в бето-
не предварительных напряжений сжатия.
Для сравнения 
проанализируем 
и 
сравним 
работу 
монолитной
эелезобетонной облицовки и облицовки сборной с примененнем пред-
варительно-напряженного железобетона. 
Примем — толщину 
монолит-
ной 
облицовки 
й = 10 см, 
предварительно-напряженной 
сборной —
й = 5 см, марки бетона соответственно «200» и «400», предварительное
напряжение порядка 40 кг/смё !,
Облицовка лежит на земляном откосе, и при 
осадках 
грунта
край плиты может оказаться на весу. 
В этом случае плита работает
как консоль с прогибом на конце, соответствующим величийе осадки.
Вследствие этого возникают — растягивающие 
напряжения 
в бетоне
облицовки, а 
при величине, превышающей прочность бетона на рас-
тяжение, неизбежно появление трещин.
Абсолютно одинаковое 
явление будет или может 
иметь — место
как при монолитной облицовке, так и при облицовке из сборных пред-
варительно-напряженных плит. Однако деформации 
— этих облицовок
будут различны. Если предположить, что полная осадка грунта равна
А то облицовка, стремясь получить прогиб /-<А, будет работать как
консоль от нагрузки собственного веса. Прогиб консоли —
= @
7 —а
тде 9 — вес квадратной единицы плиты;
{— длина 
консоли;
Е — модуль упругости бетона;
1— момент инерции сечения.
Для монолитной облицовки 
Е, =220 000 кг/см?
#
А = у при ё—
325000 кг/см? 251,5Е,,
9 = 059
а
л 
=тр = ОН 
= 01951
Тогда для монолитной облицовки 
—
для сборной — Ё,
у 
_^
ЗЛ°
для сборной 
—
28
77 ВЕ
Приравнивая прогибы /
И
* Такне конструкции рассматривались при выборе облицовки для канала Се-
верный _Донец-—Донбасс
&