При закругленной форме входной кромки (когда &' 
= /)
М = В, причем В = / ()),
эмпирически 
получено.
в—0,034
14%
ли
#=1,16 
+ 0,017$.
Анализом 
опытных 
данных 
установлено, 
что 
коррективом 
на
неравномерность распространения скоростей и пульсации — величиной
@ — пренебрегать не следует. Осредненное значение его найдено рав-
ным: для водослива без 
бокового 
сжатия 
# =1,06, для 
водослива ©
боковым сжатием 
@ = 1,15.
Параметры, характеризующие граничные условия отсека жидкости,
из которых 
величина 7 расематривается как` заданная, а величина /с
количественно 
обусловлена 
конкретными обстоятельствами процесса
обтекания уступа, 
находятся 
в определенной зависимости.
Выражая 
„сопротивляемость* уступа 
величиной, пропорциональ-
ной степени преобразования энергии из потенциальной в кинетическую
при 
переходе 
потока из спокойного 
состояния в бурное, т. ©. отно-
шению 
параметров 
кинетичности в 
граничных 
сечениях 
отсека, мы
получили в работах [1 и 2] обработкой экспериментальных материалов:
вавясныость 
Ы
. 
Р
т =7(#)
для прямоугольного и закругленного входа, но
соответственно для прямоугольного и закругленного входа.
Истечение через водослив с боковым сжатием подчиняется общей
принципиальной схеме 
водослива, 
благодаря 
чему характер зависи-
мостей между гидравлическими элементами потока` сохраняется.
Вопрос об учете совместного влияния вертикального и бокового
сжатия решен в нашей предыдущей работе |3] введением „приведен-
ной“* относительной высоты порога ‘ё‚...:(д) 
. 
Этот параметр рас-
)
сматривается как относительная высота порога условного водослива без.
бокового сжатия © сопротивлениями на вход, 
равными тем, которые
характеризуют заданный водослив с боковым сжатием.
128