токе и дальше наклонный лоток быстротока до параболического пе- репада. Верховой водобойный колодец стал не нужен. Сначала раздельные стенки были длинными и заканчивались только в 6,6 м от начала параболического перепада. При таком положении раздельных стенок и пропуске воды только по одной левой секции © расходом @ = 150 м%/сек при глубине в нижнем бьефе в 5,5 м за параболическим перепадом образуется мощный замкнутый водоворот -е бурной пенистой поверхностью. Водоворот способствует крайне не- равномерному распределению скоростей по сечению потока в зоне прямолинейного участка нижнего водобоя за перепадом, увеличению бортовых скоростей вдоль левого борта до 5 /сек, в то время как по правому борту наблюдаются обратные скорости. Образование замкнутого водоворота с большой разностью прямых и обратных скоростей способствует значительному раскачиванию по- тока, наблюдающемуся по длине`около 50 м от конца параболического перелада с колебанием горизонта по вертикали на 1,2 — 1,7 м. При таком положении конца раздельных стенок (/== 6,6 м) был пропущен расход @ = 150 м`/сек через две соседпие секции. Колебания по`вер- тикали в нижнем бьефе значительно уменышились, приблизительно до 0,9 м. Последовательным увеличением расстояния конца — раздельных стенок от начала параболического перепада до /=17 м было достиг- нуто (вусловиях проектного очертания выходной части быстротока в плане) полное растекание потока на всю ширину лотка (22 м) еще до входа на параболический перепад. Это значительно уменьшило погон- ный расход, однако не изменило общего характера замкнутого вихря; уменьшилась лишь величина раскачивания по вертикали. Появление обратных течений при несимметричной работе секций водосброса вызвало необходимость уточнения на модели вопроса о расширении быстротока перед перепадом и самого перепада в плане для выявления лучших условий при растекании потока, уменышении погонного расхода и противодействни образованию суводей (водово- ротов) у бортов сооружения. Последняя секция быстротока на длине 15,5 м была расширена с 22 до 30 м (ширина слива, рисбермы). Переход от прямоугольного сеченая к трапецендальному был. вы- полиен ныряющей стенкой, начинающейся в проскте в 8 м’ от конца параболического перепада, поэтому переход на модели был осуществлен непосредственно за параболическим перепадом. На основании наблюдений были сделаны следующие выводы: 1. При симметричной работе всех трех секций быстротока при ‘расходах @=950 и 150 м“/сек (в каждой секции расход равен одной трети общего расхода), с бытовой глубиной в нижнем бьефе (на рис- берме), уменьшенной на 1 м, наблюдается спокойное сопряжение без образования значительных суводей при различных длипах раздельных стенок. Увсличение угла развода подвижных концов раздельных сте- нок до 14°, т. ©. до параллельного положения раздельных стенок с бортовыми стенками расширенной части быстротока, не дало поло- жительных результатов. Разводы могут помогать при пропуске воды одновременно по всем трем секциям. Резкое ухудшение наблюдается при пропуске воды через крайние секции: создаются большие борто- вые скорости вдоль береговых откосов с замедленными скоростями в средней части отводного канала. Поток лучше направлять к центру, а затем заставлять его растекаться. Учитывая это, разработали конст- „рукции с наиболее выравненным расходом в конце рисбермы и предо- храненные от больших местных размывов, о чем свидетельствуют ре- 37