ми подвижной части автомата Ай,, т. ©. можно записать!
АН = М. 
()
Выбор достаточно большого днаметра О обусловит малое значе-
ние А 
и АМ а следовательно, н небольшую величину. коэффициен-
та погрешности регулнрования расхода м.
Однако 
нелинейная связь между скоростью потока и 
силой гид-
родинамического давления практически исключает возможность созда-
ния подвижного цилиндра, для которого / = сопы\,
Ввиду того что четвертый случай 
нообще неприемлем, практиче-
ски интересен только 
пятый с & # сопё!, — для которого ` М 2 А/
(неравенство тем больше, чем больше значение ),
Для этого случая уравнение (7) должно быть переписано в виде
вАН, = М, 
()
тде 
а— 
неременный_коэффициент, 
функция `равнодействующей — сил,
т. е 
а— /(В) определяст величниу коэффициента погрешности регу!
лирования расхода . Поэтому одной из задач нсследований является.
отыскание таких форм подвижного цилиндра, для которых & было бы.
ммалым и менялось 
в возможно более 
узки% пределах, 
обеспечивая
меобходимое регулирование 
расхода,
Выяснение функции @ = /(В) представляет значительные 
трудно-
сти, Однако для вычисления величины @ можно_ воспользоваться урав-
мением (7). Определяя опытным путем За н А//,, значение @ можно
найти как отношение
аН, 
* 
(
УРАВНЕНИЕ АВТОМАТА-РЕГУЛЯТОРА
При новышении напора в сети от расчетного значения / 
до Н
‘уравнение (7') принимает вид (рис. 9)
ЗАН ж АДаех, 
(7”)
Представив - величину А/75* как разность 
иапоров — над центром
тяжести водомерного отверстия 
при прохождении расходов @* и
(1„ 
т 
е
Зну" — т 
—Н, 
®
учитывая (1) и (2) и пренебрегая за 
малостью 
величиной иг°, — нахо-
лм, что!
АНг = Эт 
- 
©
% Этот вывод следует из того обстоятельстиа, что расстоянне между подвижным
›м и 
поплавком, определяемое днной тяг, неизменно.
3 
При таком способе опредедения ` коэфрицнента 
а последний 
|автоматически
ияннс незначительной снлы трения_7, присущей модели 
автома-
мо тщательно, 
© полировкой 
соприкасающихся - поверхностей.